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蓄熱燃燒技術(shù)的經(jīng)濟(jì)性和環(huán)保意義[ 01-14 09:05 ]

燃料必須通過(guò)燃燒將其化學(xué)能轉(zhuǎn)變?yōu)闊崮芎蠓娇衫?，而燃料燃燒依然是我?guó)目前最主要的污染源。高溫空氣燃燒技術(shù)作為一種新興的先進(jìn)燃燒技術(shù)，具有高效節(jié)能和低污染排放的雙重優(yōu)越性，受到世界科學(xué)界和業(yè)界的廣泛關(guān)注，應(yīng)用此技術(shù)可以為我國(guó)工業(yè)爐窯行業(yè)帶來(lái)很大的經(jīng)濟(jì)效益，同時(shí)可以降低燃燒污染物NOx和溫室氣體CO2的排放，發(fā)展這項(xiàng)技術(shù)具有十分重要的意義蓄熱燃燒技術(shù)有以下特點(diǎn)閉:l)采用蓄熱式煙氣余熱回收裝置，交替切換空氣和煙氣，使之經(jīng)過(guò)蓄熱體，能夠在最大程度上回收高溫?zé)煔獾臒崃?，將助燃空氣預(yù)熱至800℃-1000℃以上，其熱回收效率

熔鋁爐的節(jié)能技術(shù)[ 01-14 08:05 ]

熔鋁爐的熔煉過(guò)程大致可分為4個(gè)階段:爐料裝入到軟化下榻;軟化下榻至爐料化平;爐料化平到全部熔化(該階段產(chǎn)生氧化浮渣);鋁液升溫。其中在裝料時(shí)，為了不損壞爐底及側(cè)墻的耐火材料以及考慮在鋁料熔化時(shí)得到有效的熱交換，要注意投入料的構(gòu)成、配比及放置方式。對(duì)鋁料的加熱熔化是通過(guò)燒嘴火焰的對(duì)流、火焰和爐墻的輻射傳熱以及鋁料間的熱傳導(dǎo)來(lái)完成的。在整個(gè)過(guò)程中，三者之間的比率是不斷變化的。固態(tài)時(shí)鋁的黑度(又稱輻射率)小，導(dǎo)熱能力強(qiáng)。隨著熔煉過(guò)程的進(jìn)行，爐料進(jìn)入半液半固的臨界狀態(tài)，其導(dǎo)熱能力下降，熱學(xué)性質(zhì)發(fā)生了根本性的變化。液態(tài)鋁的導(dǎo)

熔鋁爐概述[ 01-13 10:05 ]

熔鋁爐用來(lái)為鑄造機(jī)提供熔鋁，可熔化鋁錠、廠內(nèi)廢料、中間合金等，按所需的化學(xué)分析成分添加合金元素，并進(jìn)行精煉、攪拌、扒渣等處理，之后鋁液經(jīng)放流口及流槽平穩(wěn)轉(zhuǎn)至鑄造機(jī)。熔鋁爐主要有火焰爐、電阻爐、中頻感應(yīng)爐、反射爐以及柑禍爐等。為了獲得質(zhì)量高而且經(jīng)濟(jì)的鋁合金溶液，各企業(yè)對(duì)于熔煉設(shè)備的選擇越來(lái)越重視了。鋁及鋁合金的熔煉主要采用電阻爐和火焰爐，大型熔鋁爐基本采用火焰爐型式。由于電阻爐熔池深度有限，生產(chǎn)效率低、能耗高以及加料困難等原因造成設(shè)備投資大、運(yùn)行成本偏高且難以適應(yīng)頻繁開停爐等方面的要求。而相對(duì)來(lái)說(shuō)，火焰爐成本低、生產(chǎn)

蓄熱式熔鋁爐的研究意義[ 01-13 09:05 ]

雖然鋁的熔點(diǎn)僅為660℃，但隨著物態(tài)的變化熱學(xué)性能會(huì)發(fā)生顯著的變化，熔煉過(guò)程需消耗大量的燃料。經(jīng)粗略計(jì)算，熔化每噸鋁理論上需耗電能320KW. h或柴油(熱值為43890-45980kJ/kg)約27. 4kg，若將燃燒不完全，爐體蓄熱量泄漏等計(jì)入，其實(shí)際能耗量約為理論值的2-3倍。鋁的化學(xué)活性極強(qiáng)，能與爐氣中的C02.H20、殘存的02發(fā)生化學(xué)反應(yīng)而造成鋁損失。氧化燒損的大小取決于殘氧濃度、溫度、表面積、時(shí)間以及煙氣與金屬間的活性度。液態(tài)鋁具有強(qiáng)烈的氧化、吸氣傾向，隨熔煉溫度的升高，時(shí)間的延長(zhǎng)，氧化燒損和吸氣傾向

擾流孔強(qiáng)化傳熱的溯分析結(jié)果[ 01-13 08:05 ]

?分析方法首先對(duì)黃風(fēng)良等人做的8種擾流孔開孔方式進(jìn)行了研究，這9種開孔方式為典型的順排和叉排排列方式，為了便于與后文所做的研究區(qū)別開來(lái)，將其稱為無(wú)角度排列方式的擾流孔，其結(jié)構(gòu)如下圖2.9所示。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā),生產(chǎn)銷售,培訓(xùn)指導(dǎo),售后服務(wù)一體化,專利節(jié)能技術(shù)應(yīng)用,每年為企業(yè)節(jié)省40%-70%的能源成本,主要產(chǎn)品加熱爐,工業(yè)爐,節(jié)能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設(shè)備，歡迎致電咨詢:0510-88818999

帶角度擾流孔的流動(dòng)與傳熱性能[ 01-12 10:05 ]

利用開擾流孔后的努賽爾數(shù)與未開擾流孔前的努賽爾數(shù)的比值(Nu/Nua)來(lái)表現(xiàn)開擾流孔之后的強(qiáng)化傳熱效果的程度，利用開擾流孔后的阻力系數(shù)與未開擾流孔前的阻力系數(shù)比值(f/fo)來(lái)表現(xiàn)添加擾流孔之后阻力的上升程度，得到的結(jié)果分別如圖2.5 , 2.6所示。    從圖2.5可以發(fā)現(xiàn)，存在三種曲線的趨近形勢(shì)不同的現(xiàn)象，這主要是由于三種不同角度下的擾流孔在低雷諾數(shù)下的影響會(huì)隨著雷諾數(shù)的增大變化造成的。在低雷諾數(shù)時(shí)，45°時(shí)帶來(lái)的擾流大，而隨著雷諾數(shù)的增大45°帶來(lái)的影響會(huì)逐漸被

蓄熱式波紋板實(shí)驗(yàn)元件[ 01-12 09:05 ]

數(shù)據(jù)采集儀以1Hz的頻率記錄空氣溫度，實(shí)驗(yàn)正式開始前一分鐘即采集數(shù)據(jù)持續(xù)采集的時(shí)間約為600s，同時(shí)記錄實(shí)驗(yàn)段的阻力。實(shí)驗(yàn)段進(jìn)出口通道各均勻布置九個(gè)熱電偶以采集空氣溫度，熱電偶使用之前利用已有精度為士o.1℃的鉑金熱電阻進(jìn)行熱電偶溫度測(cè)試誤差為±0.5℃。實(shí)驗(yàn)段進(jìn)出口周圍各均勻布置8個(gè)靜壓測(cè)口，流道的上下面各有3個(gè)靜壓測(cè)口，流道左右各有一個(gè)靜壓測(cè)口。壓差通過(guò)補(bǔ)償式微壓計(jì)測(cè)得，壓力測(cè)量3次取平均值，誤差在0.3Pa范圍內(nèi)。通過(guò)風(fēng)機(jī)風(fēng)閥不斷改變空氣流速，在整流段后面通道中央位置用熱線風(fēng)速儀測(cè)量風(fēng)速，誤差在

擾流孔強(qiáng)化蓄熱式波紋板傳熱特性實(shí)驗(yàn)研究[ 01-12 08:05 ]

根據(jù)傳熱元件流動(dòng)傳熱特性實(shí)驗(yàn)研究的要求，對(duì)傳熱風(fēng)洞實(shí)驗(yàn)段進(jìn)行設(shè)計(jì)。由于在蓄熱元件上添加擾流孔后，維持蓄熱元件壁溫恒定較難實(shí)現(xiàn)，實(shí)驗(yàn)采取了瞬態(tài)實(shí)驗(yàn)(單吹實(shí)驗(yàn))方法，課題采用了文獻(xiàn)中的單吹數(shù)學(xué)模型。瞬態(tài)實(shí)驗(yàn)中，在風(fēng)機(jī)的作用下空氣通過(guò)電阻加熱器加熱至設(shè)定好的溫度，本文中將空氣加熱升高40℃。整體實(shí)驗(yàn)裝置外用絕熱保溫材料包裹，避免熱量散失到外界去。熱空氣通過(guò)實(shí)驗(yàn)中帶有擾流孔的蓄熱元件，空氣被冷卻。瞬態(tài)實(shí)驗(yàn)方法中，進(jìn)出口空氣溫度隨時(shí)間變化，相應(yīng)的進(jìn)出口溫度隨時(shí)間的變化曲線會(huì)被記錄下來(lái)，當(dāng)進(jìn)出口空氣的溫度曲線1s內(nèi)斜率變化小于

蓄熱式換熱器的背景[ 01-11 10:05 ]

回?zé)崾綋Q熱器，又稱蓄熱式換熱器。在這種換熱器中冷、熱兩種流體依次交替的流過(guò)同一換熱表面而實(shí)現(xiàn)熱量交換的設(shè)備。在這種換熱器中，換熱表面通常采用波紋板，除了換熱以外還起到了蓄熱的作用，因此稱之為回?zé)崾讲y板。高溫流體通過(guò)時(shí)，蓄熱式波紋板傳熱元件吸收并積蓄能量，然后流過(guò)的低溫流體通過(guò)對(duì)流換熱將熱量吸收，從而形成一個(gè)能量的轉(zhuǎn)換過(guò)程。回?zé)崾綋Q熱器廣泛應(yīng)用于低溫余熱利用領(lǐng)域，例如電站的回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器就是一種典型的蓄熱式換熱器。蓄熱式換熱器可以將進(jìn)來(lái)的空氣加熱到一定的溫度，提升了鍋爐在發(fā)電過(guò)程的換熱性能，因此大大增大了能源的利

熱鍛成形的概述[ 01-11 09:05 ]

熱鍛成形是金屬塑性加工的一個(gè)主要組成部分，鍛壓加工是利用金屬的可塑性讓逐料發(fā)生塑性變形，需要通過(guò)外部壓力（鍛壓設(shè)備的錐頭、沖頭或經(jīng)過(guò)模具對(duì)強(qiáng)料施加壓為）才能使猛料產(chǎn)生變形，獲得規(guī)定的尺寸和相應(yīng)組織性能鍛件的加工方法以。在熱鍛時(shí)，逐料發(fā)生顯著的塑性形變，塑性流動(dòng)非常明顯。通過(guò)鍛造產(chǎn)生的逐料的為學(xué)性能一般比相同材料的鑄件的性能優(yōu)越。為了更方便更直觀的了解金屬塑性成形過(guò)程時(shí)金屬內(nèi)部的流動(dòng)情況！＾及犀料內(nèi)部不同物理量的分布情況，預(yù)測(cè)逐料和模具在變形過(guò)程時(shí)產(chǎn)生什么樣的結(jié)果，以便及時(shí)地對(duì)設(shè)計(jì)方案修改，為成形工藝和模具設(shè)計(jì)優(yōu)化提

模塊鍛件的主要?jiǎng)?chuàng)新成果[ 01-11 08:05 ]

（1）對(duì)模塊鍛件鍛造過(guò)程進(jìn)行了全流程有限元數(shù)值模擬，分別從溫度場(chǎng)、應(yīng)力場(chǎng)、鍛造載荷和成形質(zhì)量四個(gè)方面，比較了軸向反復(fù)鐓拔法、徑向十字鍛造法和綜合鍛造法對(duì)鍛件質(zhì)量的影響。結(jié)果表明，采用徑向十字鍛造法優(yōu)于其他工藝方法，其溫度場(chǎng)和應(yīng)力場(chǎng)分布均勻，鍛造載荷合理，鍛造過(guò)程不易產(chǎn)生裂紋，且鍛造操作方法不復(fù)雜。 （2）結(jié)合現(xiàn)有的生產(chǎn)條件，對(duì)有限元模型進(jìn)行試驗(yàn)驗(yàn)證，分析試驗(yàn)結(jié)果與模擬結(jié)果中材料的溫度和尺寸的變化等情況，有限元模擬值和試驗(yàn)測(cè)量值的變化趨勢(shì)完全是一致的，溫度場(chǎng)最大相對(duì)誤差為 8.5%、尺寸變化最大誤差 5.5

拔長(zhǎng)方法的改進(jìn)[ 01-10 10:05 ]

針對(duì)拔長(zhǎng)過(guò)程，單一工位無(wú)法完全鍛合砧邊緣交界處的孔洞，本文采用交錯(cuò)砧位置的拔長(zhǎng)鍛造方法。如圖 5-28 所示，分別用 1、2、3、4 和 5 來(lái)標(biāo)記坯料在砧板正中心和砧板邊緣交界處的位置，當(dāng)對(duì)坯料的某一側(cè)面進(jìn)行第一趟拔長(zhǎng)后，在第二趟拔長(zhǎng)相同側(cè)面時(shí)，采用砧位交錯(cuò)的方法，即第一趟拔長(zhǎng)中位于砧邊緣交接處的地方，在第二趟拔長(zhǎng)中就會(huì)位于砧板的正中心位置，即 1 位置在第一趟拔長(zhǎng)時(shí)位于砧板正中心，在第二趟拔長(zhǎng)中則位于砧板的交界處。通過(guò)砧板不同拔長(zhǎng)趟次，砧板錯(cuò)位的拔長(zhǎng)方法。在第一趟和第二趟分別采用 15%的 壓下率時(shí)，對(duì)拔長(zhǎng)過(guò)程

拔長(zhǎng)過(guò)程孔洞壓實(shí)分析[ 01-10 09:05 ]

在拔長(zhǎng)的壓下過(guò)程中，坯料內(nèi)部的孔洞隨壓下率變化的閉合情況如圖 5-26 所示。由圖可見(jiàn)，在拔長(zhǎng)壓下過(guò)程中，孔洞 1 最先開始產(chǎn)生變化，隨著壓下率的增大而開始產(chǎn)生閉合越來(lái)越明顯，當(dāng)壓下率達(dá)到 15%時(shí)，此時(shí)孔洞 1 已經(jīng)閉合了；孔洞 2 在拔長(zhǎng)壓下過(guò)程中形狀稍微有了變化，但變化很小，當(dāng)壓下率達(dá)到 15%時(shí)，其還沒(méi)有閉合；對(duì)于孔洞 3，在壓下過(guò)程中，其形狀基本沒(méi)有產(chǎn)生變化，還是圓形狀態(tài)。上述的原因主要是孔洞 1 的位置處于砧板的正中心，在壓下過(guò)程中，其受到砧板的擠壓程度最大，金屬流動(dòng)速度最快，孔洞閉合效果最好；而孔洞

送進(jìn)量對(duì)拔長(zhǎng)過(guò)程折疊產(chǎn)生的影響[ 01-10 08:05 ]

在拔長(zhǎng)鍛造過(guò)程中，送進(jìn)量是一個(gè)重要的工藝參數(shù)。在不同的送進(jìn)量下，對(duì)鍛件內(nèi)部和外面質(zhì)量都會(huì)產(chǎn)生不同效果，而本文針對(duì)拔長(zhǎng)過(guò)程鍛件表面的折疊情況，分析不同送進(jìn)量對(duì)鍛件表面折疊產(chǎn)生的影響。 本文研究對(duì)象鍛件尺寸同樣選取 1000mm×600mm×600mm，根據(jù)實(shí)際情況，取送進(jìn)量在 120mm~240mm 范圍內(nèi)每隔 20mm 取一送進(jìn)量值進(jìn)行分析，分別建立相應(yīng)拔長(zhǎng)有限元模型，對(duì)拔長(zhǎng)過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，分析其對(duì)鍛件表面折疊產(chǎn)生的影響。在模型中取1/2 鍛件對(duì)稱模型進(jìn)行模擬，壓下率取 30%左

壓下量對(duì)拔長(zhǎng)過(guò)程折疊產(chǎn)生的影響[ 01-09 10:05 ]

對(duì)于 5CrNiMo 模塊鍛件來(lái)說(shuō)，由于鍛件內(nèi)部存在一些缺陷，在鍛造需采用大鍛造比，時(shí)常需要采用大的壓下量來(lái)減少或消除鍛件內(nèi)部缺陷。通常情況下，大壓下率取20%-40%之間。本文針對(duì)模塊鍛件，取鍛件拔長(zhǎng)時(shí)的初始尺寸 1000mm×600mm×600mm，根據(jù)鍛件尺寸的 20%-40%，因此壓下量取 120mm-240mm 之間，且每隔 20mm取一壓下量值，分別建立相應(yīng)拔長(zhǎng)有限元模型，對(duì)拔長(zhǎng)過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬，分析其對(duì)鍛件表面折疊產(chǎn)生的影響。在模型中取 1/2 鍛件對(duì)稱模型進(jìn)行模擬，送進(jìn)量取

拔長(zhǎng)過(guò)程中折疊產(chǎn)生的影響因素分析[ 01-09 09:05 ]

在拔長(zhǎng)過(guò)程中，單次鍛打的工藝參數(shù)主要包括砧圓角半徑、送進(jìn)量和壓下量三個(gè)工藝參數(shù)。對(duì)于熱作模具鋼模具鍛件，這三個(gè)工藝參數(shù)對(duì)其拔長(zhǎng)過(guò)程折疊的產(chǎn)生具體會(huì)產(chǎn)生怎樣的影響規(guī)律，目前還有尚待進(jìn)一步分析。 為了能夠準(zhǔn)確的表示折疊產(chǎn)生和折疊的嚴(yán)重性，本文提出用最大折疊角 α 和折疊深度 Vd分別來(lái)表示折疊的產(chǎn)生和折疊的嚴(yán)重程度。其中折疊 α 是表示在拔長(zhǎng)過(guò)程中兩個(gè)折疊面之間的最大的夾角（如圖 5-9（a）所示），并且規(guī)定，對(duì)于平面，α=180°，因此通常情況下，折疊角 α≥180°。當(dāng)折疊角α=36

拔長(zhǎng)過(guò)程折疊的產(chǎn)生分析[ 01-09 08:05 ]

在拔長(zhǎng)鍛造過(guò)程中時(shí)，當(dāng)鍛件送進(jìn)量較小，而壓下量很大時(shí)，常常會(huì)出現(xiàn)鍛件的上下兩端部分金屬局部變形，被壓入另一部分金屬內(nèi)，從而產(chǎn)生折疊的現(xiàn)象（如圖 5-8所示）。在拔長(zhǎng)鍛造過(guò)程中，鍛件表面折疊存在著深淺程度不同，如果鍛件表面折疊較淺的情況下，其對(duì)鍛件質(zhì)量影響還比較小，較淺的表面折疊也可以通過(guò)鍛后的機(jī)加工加以切除。但是如果鍛件表面折疊較深的情況下，其將對(duì)鍛件的質(zhì)量有著嚴(yán)重的影響，較深的折疊不僅會(huì)損害鍛件表面的完整性，降低鍛件表面受載荷的總面積，同時(shí)折疊本身就是一種鍛件內(nèi)部缺陷，其在受載時(shí)，容易引起應(yīng)力集中，成為載荷疲勞源

拔長(zhǎng)鍛造工藝的改進(jìn)[ 01-08 10:05 ]

在端面進(jìn)行拔長(zhǎng)時(shí)，由于端面鼓肚形狀的存在，并隨著拔長(zhǎng)的進(jìn)行，鍛件端面鼓肚形狀會(huì)越來(lái)越大，從而容易導(dǎo)致了端面裂紋的產(chǎn)生。從另一個(gè)方面來(lái)分析，如果鍛件端面鼓肚形狀較大，當(dāng)拔長(zhǎng)工序的結(jié)束后的冷卻過(guò)程，鍛件端部表面溫度的會(huì)下降比較快，而鍛件內(nèi)部溫度下降比較慢，此時(shí)，鍛件端部表層收縮就會(huì)受到內(nèi)部的阻礙，在鍛件端部鼓肚表層產(chǎn)生拉應(yīng)力，從而也會(huì)導(dǎo)致鍛件端面裂紋的產(chǎn)生。因此無(wú)論從鍛造過(guò)程或鍛造后過(guò)程來(lái)分析，鍛件拔長(zhǎng)時(shí)端面比較大的鼓肚形狀都會(huì)容易導(dǎo)致端面裂紋的產(chǎn)生，這在實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中是必須所要避免的。因此通過(guò)前面裂紋的分析，必須對(duì)鍛

送進(jìn)量對(duì)端面鼓肚形狀的影響[ 01-08 09:05 ]

在拔長(zhǎng)過(guò)程，鍛件鼓肚的大小對(duì)其產(chǎn)生裂紋有著重大的影響，鼓肚越大，其越容易產(chǎn)生裂紋。而在拔長(zhǎng)過(guò)程的影響因素中，送進(jìn)量的大小決定了鍛件與砧板接觸面積的大小，對(duì)金屬材料流動(dòng)有著重大的影響，從而影響到了鍛件端面鼓肚形狀的大小。為了研究送進(jìn)量對(duì)鍛件端面鼓肚的影響，用 W 表示送進(jìn)量，L 表示砧寬，本文在 W=（0.4-0.8）L 之間分別取 0.4L、0.6L 和 0.8L 三個(gè)不同的送進(jìn)量進(jìn)行拔長(zhǎng)。根據(jù)模擬的結(jié)果，在不同送進(jìn)量的拔長(zhǎng)下，鍛件鼓肚形狀大小隨著壓下率的變化曲線如圖 5-3 所示。由圖可見(jiàn)，在不同的送進(jìn)量下，隨著

拔長(zhǎng)過(guò)程鍛件端面裂紋的預(yù)測(cè)[ 01-08 08:05 ]

拔長(zhǎng)時(shí)在鍛件端面的裂紋產(chǎn)生，也同樣遵循了空穴擴(kuò)張導(dǎo)致裂紋產(chǎn)生的規(guī)律，因此可以利用臨界空穴擴(kuò)張比的判據(jù)，對(duì)拔長(zhǎng)時(shí)鍛件端面裂紋的產(chǎn)生進(jìn)行預(yù)測(cè)。取鍛件長(zhǎng)度為 920mm 時(shí)，在端面位置進(jìn)行拔長(zhǎng)時(shí)，取鍛件端面中心處一點(diǎn) P1，跟蹤其在拔長(zhǎng)過(guò)程的各項(xiàng)性能參數(shù)變化，然后提取等效應(yīng)變、等效應(yīng)力和平均應(yīng)力等數(shù)據(jù)，代入到空穴擴(kuò)張比的計(jì)算公式（4-11），可以得出 P1點(diǎn)的空穴擴(kuò)張比隨壓下率的變化曲線（如圖 5-2所示）。由圖可見(jiàn)，在拔長(zhǎng)時(shí)，鍛件端面中心點(diǎn)的空穴擴(kuò)張比值隨著壓下率的增大而急速增大，當(dāng)壓下率達(dá)到 15%時(shí)，其空穴擴(kuò)張比值