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預(yù)熱溫度對(duì)最佳換向時(shí)間的影響[ 11-30 08:10 ]

從式(10) 可以看出, 最佳換向時(shí)間主要與出口預(yù)熱空氣溫度、蓄熱室內(nèi)存放預(yù)熱空氣的有效體積和理論空氣量有關(guān).空氣的最高預(yù)熱溫度按工藝要求約在800~1 000℃范圍內(nèi). 最佳換向時(shí)間隨最高空氣預(yù)熱溫度的變化曲線如圖2 所示. 可見(jiàn), 最高空氣預(yù)熱溫度的變化對(duì)最佳換向時(shí)間影響不大, 因此在實(shí)際設(shè)計(jì)中可以忽略其對(duì)最佳換向時(shí)間的影響。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā),生產(chǎn)銷售,培訓(xùn)指導(dǎo),售后服務(wù)一體化,專利節(jié)能技術(shù)應(yīng)用,每年為企業(yè)節(jié)省40%-70%的能源成本,主要產(chǎn)品加熱爐,工業(yè)爐,節(jié)能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設(shè)備，歡迎致電咨詢

換向閥換熱時(shí)間計(jì)算[ 11-30 08:05 ]

此蓄熱式燃燒實(shí)驗(yàn)裝置采用民用天然氣作為燃料, 天然氣消耗量為45m3/h, 則實(shí)際空氣需求量為463.1m3/h, 爐溫為1200℃ , 蓄熱室尺寸為0.3m×0.3m×0.6m, 蓄熱體采用陶瓷小球( 空隙率為41%)?？傻猛砜梢缘贸鲇酂峄厥招孰S換向時(shí)間的變化規(guī)律, 如圖1 所示。從圖1 中可知: 最佳換向時(shí)間出現(xiàn)在10~30 s 內(nèi); 有效回收率在60 s 內(nèi)波動(dòng)不大, 60 s 時(shí)的效率約為最高值的94% , 120 s 時(shí)的效率約為最高值的81% ; 此后換向時(shí)間越長(zhǎng), 回收效率

換向時(shí)間的數(shù)學(xué)表達(dá)式[ 11-29 08:20 ]

蓄熱室在換向周期內(nèi), 由于一側(cè)蓄熱室出口空氣溫度隨時(shí)間增加而降低, 另一側(cè)蓄熱室出口煙氣溫度隨時(shí)間增加而升高; 因此蓄熱室的溫度效率是隨時(shí)間變化的, 時(shí)間越長(zhǎng), 溫度效率越低. 同時(shí), 在換向的瞬間, 蓄熱室內(nèi)以及與之相連接的管道內(nèi)已經(jīng)預(yù)熱的空氣將會(huì)反向排出, 直接進(jìn)入煙道, 這一部分熱量也是不可忽視的. 由于僅在換向時(shí)才有這一部分損失, 因此從理論上講換向周期越長(zhǎng), 單位時(shí)間里損失的熱量就越少.綜上, 可以建立一個(gè)數(shù)學(xué)關(guān)系式, 求出合理的換向時(shí)間, 得到最高溫度效率。當(dāng)換向時(shí)間為S 時(shí), 蓄熱室損失、吸收的能量,

理論最佳換向時(shí)間[ 11-29 08:15 ]

1 理論最佳換向時(shí)間在確定蓄熱室最佳換向間隔時(shí)間時(shí), 應(yīng)考慮下列幾個(gè)問(wèn)題。1) 熱量的利用. 煤氣和空氣的燃燒熱和物理熱是每次換向作業(yè)中不可避免的熱損失. 換向間隔時(shí)間愈長(zhǎng), 單位時(shí)間內(nèi)的這項(xiàng)熱損失愈少, 熱量利用愈好, 且換向時(shí)間應(yīng)大于蓄熱體的透熱時(shí)間,避免蓄熱材料的浪費(fèi). 另一方面, 換向間隔時(shí)間愈長(zhǎng), 排出廢氣的平均溫度( 換向間隔時(shí)間內(nèi)) 也愈高, 爐膛廢熱的回收率愈低; 所以, 換向間隔時(shí)間也不宜太長(zhǎng)。2) 爐膛熱交換. 換向間隔時(shí)間愈長(zhǎng), 單位時(shí)間內(nèi)爐內(nèi)?；鸬臅r(shí)間就愈少, 對(duì)于爐膛熱交換愈有利. 另一方

蓄熱式燃燒最佳換向時(shí)間的計(jì)算[ 11-29 08:10 ]

蓄熱式高溫空氣燃燒技術(shù)是20世紀(jì)90年代興起的具有節(jié)能、環(huán)保等多重優(yōu)點(diǎn)的高新技術(shù), 是被國(guó)際燃燒界公認(rèn)的燃燒領(lǐng)域的革命。換向時(shí)間是蓄熱式燃燒系統(tǒng)中的一個(gè)重要參數(shù), 它在很大程度上決定著蓄熱體的溫度效率和熱效率, 同時(shí)對(duì)爐溫波動(dòng)幅度和火焰燃燒狀況也有很大影響, 所以選取合適的換向時(shí)間是非常重要的。本文按3個(gè)步驟尋找最佳換向時(shí)間: 分析熱量利用及爐膛熱交換的理論最佳換向時(shí)間; 從蓄熱室余熱回收效率的角度, 尋找換向時(shí)間的數(shù)學(xué)關(guān)系表達(dá)式; 將實(shí)際工況代入數(shù)學(xué)關(guān)系式; 比較換熱時(shí)間與蓄熱體的透熱時(shí)間, 尋找最佳換向時(shí)間。鳳

蓄熱式燃燒器的安裝方法[ 11-29 08:05 ]

1. 先將爐墻鋼板與蓄熱式燃燒器的燒嘴磚相對(duì)應(yīng)的安裝位置開(kāi)孔以便將燒嘴磚安裝到爐體上。根據(jù)燒嘴標(biāo)高，先將燒嘴磚安裝板與爐墻鋼板外面及內(nèi)面連續(xù)焊接密封嚴(yán)密，（按蓄熱式燒嘴安裝說(shuō)明圖施工，定位公差δ≤2mm）。2. 將燒嘴磚固定后，將錨固鉤焊接均布于墻內(nèi)鋼筒部分，以便進(jìn)行墻內(nèi)澆注。3. 將燒嘴磚法蘭與連接件用螺栓螺母連接固定，兩法蘭之間加10mm厚耐溫石棉墊壓緊密封。4. 將連接件另一法蘭與燒嘴殼體用螺栓螺母連接固定，兩法蘭之間加10mm厚耐溫石棉墊壓緊密封。5. 打開(kāi)燒嘴的裝球口蓋板，將格柵分3次裝入殼體內(nèi)，將

蓄熱式燃燒器的技術(shù)特點(diǎn)[ 11-28 08:20 ]

1. 其結(jié)構(gòu)型式類似普通燒嘴，能直接安裝在爐子側(cè)墻上，因此新建爐子爐墻厚度與普通加熱爐一樣，更便于舊爐改造。2. 空、燃?xì)庠跔t外分開(kāi)交錯(cuò)布置，使空、燃?xì)馔ǖ涝诓煌⒅g截然分開(kāi)，完全避免了空、燃?xì)饣ジZ的危險(xiǎn)。3. 采用陶瓷球作為蓄熱體。它具有比表面積大、耐高溫、耐急冷急熱性好、導(dǎo)熱性能好、更換容易等優(yōu)點(diǎn)。4. 空、燃?xì)庠跓烊肟诠艿郎习惭b調(diào)節(jié)閥，使燒嘴的供熱負(fù)荷可調(diào)。5. 燃燒器的結(jié)構(gòu)緊湊、密閉性好，安裝、維護(hù)方便。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā),生產(chǎn)銷售,培訓(xùn)指導(dǎo),售后服務(wù)一體化,專利節(jié)能技術(shù)應(yīng)用,每年為企業(yè)節(jié)省40%-

蓄熱式燃燒器的蓄熱體[ 11-28 08:15 ]

1：蓄熱體形狀：蓄熱體形狀有：蜂窩狀、球狀、片狀、短圓柱狀、空心圓柱狀、算盤珠狀、棗狀、空心球狀等。經(jīng)過(guò)實(shí)際使用性能比選，目前常用的形狀有蜂窩狀和小球狀兩類。2：蓄熱體的材質(zhì)對(duì)蓄熱體材質(zhì)的要求(a)耐高溫；(b)比熱容大；(c)導(dǎo)熱性好；(d)抗熱震性好；(e)耐腐蝕。蓄熱體的材質(zhì)分為高溫、中溫、低溫三種，相應(yīng)的材質(zhì)是：(a)剛玉莫來(lái)石：含Al2O3﹥90%(b)高鋁莫來(lái)石：礦物相化學(xué)式3 Al2O3·2SiO2(c)堇青石：礦物相化學(xué)式2MgO·2Al2O3·5SiO2鳳

蓄熱式燃燒器的結(jié)構(gòu)與形式[ 11-28 08:10 ]

蓄熱式燃燒器有殼體、燒嘴磚、裝球口，格柵、保溫層、陶瓷球、卸球口、纖維板、纖維棉、連接件、觀火孔、點(diǎn)火長(zhǎng)明燈及油槍等部分組成，其內(nèi)腔裝填蓄熱陶瓷球。詳見(jiàn)燒嘴安裝示意圖。鳳谷工業(yè)爐集設(shè)計(jì)研發(fā),生產(chǎn)銷售,培訓(xùn)指導(dǎo),售后服務(wù)一體化,專利節(jié)能技術(shù)應(yīng)用,每年為企業(yè)節(jié)省40%-70%的能源成本,主要產(chǎn)品加熱爐,工業(yè)爐,節(jié)能爐,蓄熱式爐,垃圾氣化處理設(shè)備，歡迎致電咨詢:0510-88818999

蓄熱式燃燒器工作原理[ 11-28 08:05 ]

蓄熱式燒嘴其事情原理是從鼓風(fēng)機(jī)出來(lái)的常溫氛圍由換向閥切換進(jìn)入蓄熱式燃燒器B后，在顛末蓄熱式燒嘴B陶瓷球時(shí)被加熱，在極短的時(shí)間內(nèi)常溫氛圍被加熱到靠近爐膛溫度（一樣通常比爐溫低50-100℃），被加熱的高溫?zé)岱諊M(jìn)入爐膛后，卷吸四周爐內(nèi)的煙氣形成一股含氧量大大低于21％的淡薄貧氧高溫氣流，同時(shí)往淡薄高溫氛圍相近注入燃油，燃油在貧氧（2-20％）狀態(tài)下實(shí)現(xiàn)燃燒;與此同時(shí)，爐膛內(nèi)燃燒后的熱煙氣顛末另一個(gè)蓄熱式燒嘴A排入大氣，爐膛內(nèi)高溫?zé)釤煔馔ㄟ^(guò)蓄熱式燒嘴A時(shí)，將顯熱儲(chǔ)存在蓄熱式燒嘴內(nèi)，然后以低于150℃的低溫?zé)煔忸嵞Q向閥

蓄熱式高溫空氣燃燒技術(shù)的應(yīng)用范圍[ 11-27 08:20 ]

(1)加熱爐。據(jù)統(tǒng)計(jì)：自1998年以來(lái)僅在冶金行業(yè)利用HTAC技術(shù)改造的加熱爐有“余座，節(jié)能效果十分顯著，平均達(dá)到25％以上。目前在建和即將投產(chǎn)的加熱爐約有50余座?？梢源_信，在未來(lái)幾年的加熱爐新建和改建項(xiàng)目中，利用該技術(shù)將成為首選。圖2是某蓄熱式軋鋼加熱爐橫截面示意網(wǎng)。(2)鋼包烘烤器。圖3為鋼包烘烤器應(yīng)用HTAC技術(shù)前后的對(duì)比示意圖(左圖為未采用HTAC技術(shù)的示意圖，右圖為應(yīng)用HTAC技術(shù)的示意圖)。鋼包使用HTAC技術(shù)后，可節(jié)省燃料、使鋼包內(nèi)的溫度分布均勻和延長(zhǎng)鋼包的使用壽命。(3)輻射管。圖4為

蓄熱式高溫空氣燃燒的關(guān)鍵設(shè)備[ 11-27 08:15 ]

蓄熱式高溫空氣燃燒技術(shù)的關(guān)鍵設(shè)備主要包括：蓄熱體、換向閥及其換向時(shí)間等。(1)蓄熱體。蓄熱體是高溫空氣燃燒技術(shù)中最為關(guān)鍵的部件，也是最具技術(shù)含量和體現(xiàn)工業(yè)制造水平的部件。由于蓄熱體是在與燃燒空氣或高溫燃燒廢氣進(jìn)行直接接觸的過(guò)程中作為熱交換器而發(fā)揮作用的。因此，要求具有較大的傳熱面積和耐久性能。另外由于是裝在燒嘴內(nèi)，因此，體積小和重量輕也是重要的。除此之外，也必須是在達(dá)到使用年限后廢棄的時(shí)候不會(huì)污染環(huán)境的材料。蓄熱材料經(jīng)歷了由格子磚小球蜂窩體的進(jìn)步，由格子磚到小球的提高使得蓄熱式燃燒技術(shù)得以真正的實(shí)現(xiàn)，而小球到蜂窩體

蓄熱式高溫空氣燃燒技術(shù)的優(yōu)勢(shì)[ 11-27 08:10 ]

高溫空氣燃燒的技術(shù)優(yōu)勢(shì)主要體現(xiàn)在以下幾方面：(1)采用蓄熱式煙氣余熱回收裝置，交替切換空氣與煙氣，使之流經(jīng)蓄熱體，能夠在最大程度上回收高溫?zé)煔獾娘@熱，節(jié)能效果很大，可節(jié)能30％以上，同時(shí)也降低了C02的排放量，減少了對(duì)溫室效應(yīng)的影響。(2)可將燃燒空氣預(yù)熱至800℃。l 100。C的溫度水平。一般而言，預(yù)熱空氣溫度每提高100％，可使理論燃燒溫度提高50。C左右，節(jié)能3％～5％[19|。此外該技術(shù)形成的是與傳統(tǒng)火焰迥然不同的新火焰類型，真正實(shí)現(xiàn)了高溫低氧燃燒，與傳統(tǒng)的燃燒機(jī)理完全不同。由于火焰的燃燒區(qū)域擴(kuò)大從而消除

蓄熱式高溫空氣燃燒系統(tǒng)技術(shù)的工作原理[ 11-27 08:05 ]

蓄熱式高溫空氣燃燒系統(tǒng)主要包括：用陶瓷蜂窩體或蓄熱小球等做成的蓄熱體、空氣和煙氣的切換裝置(即換向閥)及其相應(yīng)的控制系統(tǒng)。這種蓄熱式燃燒器由于使用了先進(jìn)的陶瓷蜂窩體或蓄熱小球進(jìn)行蓄熱，極大地提高了換熱效率，淡蓄熱室和燃燒器結(jié)合為一體，從結(jié)構(gòu)上講，具有以下優(yōu)點(diǎn)：(1)分離組合蓄熱式燃燒器，形成各自獨(dú)立的燃燒通道，提高燃燒的完全性。(2)余熱回收方式從集中方式改為分散式余熱回收方式，更易實(shí)現(xiàn)溫度控制。(3)蓄熱體的材料特性和結(jié)構(gòu)形式及雙燒嘴切換時(shí)間的長(zhǎng)短對(duì)燃燒的狀態(tài)有很大的影響，它的合理設(shè)計(jì)可以使高溫燃燒技術(shù)實(shí)現(xiàn)所謂的

蓄熱式高溫空氣燃燒技術(shù)的歷史沿革[ 11-26 08:20 ]

工業(yè)爐窯是熱加工生產(chǎn)的主要設(shè)備之一，也是能源消耗大戶。多年來(lái)，工程技術(shù)人員一直在改進(jìn)爐體結(jié)構(gòu)、燃燒器、回收煙氣余熱、優(yōu)化加熱工藝、控制技術(shù)和管理及采用新型保溫材料等方面尋求各種節(jié)能措施，以提高爐子的熱效率。從爐窯的熱平衡分析可以得知：高溫?zé)煔鈳ё叩臒崃空几鞣N燃料爐供給總熱量的30—50％。因此，如何利用好這部分熱量是工業(yè)爐節(jié)能降耗的關(guān)鍵技術(shù)之一。依據(jù)煙氣余熱開(kāi)發(fā)利用的程度，工業(yè)爐窯節(jié)能技術(shù)的發(fā)展大致經(jīng)歷了以下幾個(gè)階段：即煙氣余熱不利用階段、采用換熱器回收煙氣余熱階段、采用傳統(tǒng)蓄熱室回收煙氣余熱階段和采用

蓄熱式高溫空氣燃燒技術(shù)的研究[ 11-26 08:15 ]

蓄熱式高溫空氣燃燒技術(shù)(High Temperature AirCombustion—HTAC)，亦稱為無(wú)焰燃燒技術(shù)(FlamelessCombustion)是20世紀(jì)90年代以來(lái)，在發(fā)達(dá)國(guó)家開(kāi)始普遍推廣應(yīng)用的一種全新燃燒技術(shù)。它的最大特點(diǎn)是節(jié)省燃料，減少c02和NOx的排放及其降低燃燒噪音，被譽(yù)為21世紀(jì)的關(guān)鍵技術(shù)之一。國(guó)際上十分重視高溫空氣燃燒技術(shù)的開(kāi)發(fā)研究工作，1998年日本有50余家企業(yè)采用高溫燃燒技術(shù)改造工業(yè)爐窯，其節(jié)能效果平均達(dá)到30％，NOx指標(biāo)達(dá)到日本政府環(huán)境要求以內(nèi)。日本工業(yè)界將把推廣

HTAC燃?xì)廨椛涔苋紵鞯募夹g(shù)特點(diǎn)[ 11-26 08:10 ]

如上所述，采用蜂窩陶瓷蓄熱體進(jìn)行蓄熱式高溫空氣燃燒，在輻射管燃燒器主煤氣管和輻射管體間設(shè)置環(huán)形蜂窩陶瓷蓄熱體作蓄熱室，通過(guò)四通換向閥高頻切換，“極限”回收高溫?zé)煔庥酂帷Ｊ怪伎諝飧邷仡A(yù)熱。由于高溫助燃空氣流速很高，卷吸輻射管燃燒器內(nèi)的煙氣回流，稀釋助燃空氣，從而降低燃燒火焰的含氧體積濃度，實(shí)現(xiàn)高溫貧氧狀態(tài)燃燒。本技術(shù)采用優(yōu)化設(shè)計(jì)噴孔直徑和噴孔角度的燒嘴噴口結(jié)構(gòu)使噴射氣流形成高速旋轉(zhuǎn)式氣流燃燒火焰，有利于卷吸周圍煙氣和火焰擴(kuò)散燃燒；同時(shí)，可采取空氣噴口偏心設(shè)置等措施，延長(zhǎng)火焰長(zhǎng)度。由于助燃空氣

HTAC燃?xì)廨椛涔苋紵鞯墓ぷ髟?/a>[ 11-26 08:05 ]

蓄熱式（HTAC）燃?xì)廨椛涔苋紵鞴ぷ髟恚ㄒ?jiàn)圖1）是B端燃燒器一次空氣（1）和燃?xì)猓?）在端座（9）部預(yù)混，并經(jīng)電子打火器（2）點(diǎn)火通入輻射管體（18）內(nèi)。從鼓風(fēng)機(jī)來(lái)的常溫二次空氣（7'）經(jīng)由自控系統(tǒng)控制的四通換向閥（7）以一定換向周期切換進(jìn)入蓄熱式燃?xì)廨椛涔苋紵鰾（18）后，在經(jīng)過(guò)蓄熱式燃?xì)廨椛涔苋紵鰾（18）的蜂窩陶瓷蓄熱體（17）時(shí)被加熱，在極短的時(shí)間內(nèi)常溫二次空氣（7¢）被加熱到接近輻射管體（18）的溫度（一般低50°C～100°C），被加熱的高溫空氣（7¢

平焰燒嘴的壓力分布[ 11-25 08:20 ]

在對(duì)固體粉狀燃料燒嘴進(jìn)行試驗(yàn)時(shí)，曾對(duì)平展形流股厚度范圍內(nèi)的壓力分布狀況進(jìn)行過(guò)專項(xiàng)測(cè)試。測(cè)試結(jié)果表明，在整個(gè)平焰厚度范圍內(nèi)的壓力均為負(fù)值，它說(shuō)明平焰具有抽引力的主要原因。關(guān)于平展形流股(火焰)回流區(qū)內(nèi)的壓力分布狀況，則未見(jiàn)報(bào)導(dǎo)過(guò)。作者為此作了專項(xiàng)測(cè)試，測(cè)試的結(jié)果描畫(huà)在圖5上。壓力測(cè)試工作是沿整個(gè)注流場(chǎng)回流中心線上進(jìn)行的。用△符號(hào)所表示的曲線是燒嘴在額定天然氣流量情況下的壓力分布規(guī)律，而用×符號(hào)所表示的曲線是燒嘴在1／5額定天然氣流量情況下的壓力分布規(guī)律。從圖5上可清楚地看出以下幾點(diǎn)：① 當(dāng)額定流量時(shí)，從遠(yuǎn)

回流區(qū)[ 11-25 08:15 ]

圖3、圖4和表1表示出：① 不管天然氣流量是大還是小，平焰的前面都存在～ 個(gè)較大的回流區(qū)，區(qū)內(nèi)的介質(zhì)(高溫?zé)煔?往回倒流；② 當(dāng)天然氣流量為額定值時(shí)，回流區(qū)的最大直徑達(dá)900 mm，回流區(qū)的長(zhǎng)度達(dá)750 mm。雨當(dāng)天然氣小，流量只有額定值的1／5時(shí)，回流區(qū)的最大直徑減少至480 mm，回流區(qū)長(zhǎng)度斌短至480 mm，它們的減小并不是隨流量斌少而成比例地斌小，這從另一個(gè)側(cè)面，也證明燒嘴的調(diào)節(jié)性能及靈活性較好；③ 實(shí)際測(cè)量與觀察證明回流介質(zhì)的運(yùn)動(dòng)方向和最終去向。當(dāng)回流的介質(zhì)回流到燒嘴磚內(nèi)部快接近燒嘴出口處時(shí)，被旋轉(zhuǎn)氣流席