由圖4.13 (a),  (b)可以看出，拔長(zhǎng)壓下量達(dá)到21. 4%時(shí)，可鍛合軸向空洞缺陷。球形空洞缺陷閉合處等效應(yīng)變?yōu)?. 433，空洞缺陷閉合處的靜水應(yīng)力為壓應(yīng)力，大小為-54. 5MPa。由圖4.13 (c),  (d)可以看出，拔長(zhǎng)壓下量達(dá)到24. 6%時(shí)，即可鍛合軸向空洞缺陷。球形空洞缺陷閉合處等效應(yīng)變?yōu)?. 563，空洞缺陷閉合處的靜水應(yīng)力為壓應(yīng)力，大小為一33. 9MPa。

從拔長(zhǎng)和擴(kuò)孔對(duì)球形、徑向、軸向、切向空洞缺陷鍛合模擬可以看出，在鍛造徑向缺陷時(shí)，馬杠擴(kuò)孔比芯軸拔長(zhǎng)效果更優(yōu)，而對(duì)于球形、軸向、切向空洞缺陷的鍛合所需壓下量相差不大。相比墩粗工藝，拔長(zhǎng)和擴(kuò)孔對(duì)空心鋼錠空洞缺陷的鍛合效果更優(yōu)，能鍛合各個(gè)方向的空洞缺陷且變形分布均勻，通過(guò)錯(cuò)砧鍛造可以均勻的鍛透空心鋼錠。